廠區(qū)隔音屏障

　　其建設(shè)會(huì)極大的改善城市區(qū)域大氣環(huán)境污染問題，在節(jié)水，環(huán)保，發(fā)電效率及負(fù)荷調(diào)峰等方面具有極大的優(yōu)越性，近些年隨著城市的擴(kuò)充，燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)電廠的建設(shè)越來越接近城市居民活動(dòng)區(qū)，而政府對(duì)環(huán)境的控制要求以及居民環(huán)保意識(shí)的增強(qiáng)。

　　采用全影型聲屏障進(jìn)行隔聲降噪設(shè)計(jì)，在施工階段，在原設(shè)菏澤鋁板聲屏障計(jì)的基礎(chǔ)上對(duì)全影型聲屏障進(jìn)行安全，聲學(xué)，結(jié)構(gòu)和景觀等方面的優(yōu)化和三維建?？梢暬ㄟ^優(yōu)化設(shè)計(jì)，有效提高現(xiàn)場施工的效率，縮短工期，確保項(xiàng)目按期完工，使項(xiàng)目的技術(shù)創(chuàng)新得到具體實(shí)施。

　　PI控制器輸出電壓基本恒定，系統(tǒng)處于穩(wěn)定狀態(tài)，圖10是整流橋經(jīng)濾波后的輸出電壓波形，啟動(dòng)后，輸出電壓由0開始緩慢上升，完成了電路的軟啟動(dòng)，軟啟動(dòng)完成后，切換到閉環(huán)控制，輸出電壓達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)輸出值為500V。

　　式中:ΔLd為聲屏障繞射聲衰減量，dB,N為菲涅爾數(shù),λ為聲波波長，m,dA為聲源至聲屏障頂端的距離，m,dB為接收點(diǎn)至聲屏障頂端的距離，m,d為聲源至接收點(diǎn)的距離，m，單純從隔聲屏障的聲學(xué)效果講，聲屏障繞射損失完全取決于菲涅爾數(shù)N。

　　局限性質(zhì)接近平面波減-聲波在媒質(zhì)中傳播,由于波陣面柱面波波陣面為同軸柱面的波,柱面的幾何擴(kuò)展，吸收，散射和聲能漏等原因所聲傳播時(shí),聲壓近似地與距離的平方根成反引起的聲能損失比行射一由于媒質(zhì)中的障礙物或其他不連聲場媒質(zhì)中有聲波存在的區(qū)域,聲源續(xù)性而引起的傳播方向改變的現(xiàn)象波長和風(fēng)向自由場輻射時(shí),聲源附。

廠區(qū)隔音屏障

　　預(yù)留的橋面板部位橫向鋼筋即擋砟墻內(nèi)側(cè)到預(yù)制梁預(yù)留臺(tái)階處鋼筋，需要在其內(nèi)側(cè)穿入l1根El2通長12mm螺紋鋼，橋面外側(cè)厚度為274mm，此部位已澆筑混凝土厚130mm，預(yù)留鋼筋至混凝土面只有144mm．30mm一8mm=96mm。

　　由于聲屏障實(shí)際構(gòu)造相對(duì)較復(fù)雜，在模擬時(shí)對(duì)它做了一些簡化，把它簡化成具有一定厚度的平面板，不考慮底板，基礎(chǔ)等結(jié)構(gòu)，通過計(jì)算流體軟件FLUENT中的網(wǎng)格滑移方法來處理列車與隧道及聲屏障之間的相對(duì)移動(dòng)，計(jì)算區(qū)域由移動(dòng)區(qū)域和固定區(qū)域兩部分組成。

　　其水平部分與垂直部分夾角大于135°，加高方式為在現(xiàn)有聲屏障混凝土立柱頂端連接鋼立柱，隔聲板采用與原有板件相一致的結(jié)構(gòu)，聲屏障改進(jìn)設(shè)計(jì)具體結(jié)構(gòu)如圖3所示，在工程實(shí)際中，控制冷卻塔淋水噪聲的主要技術(shù)措施有聲屏障。

　　設(shè)計(jì)變量為1.0，圖3和圖4分別目數(shù)值在中的變，可以看出，達(dá)到收斂時(shí)，目數(shù)值均計(jì)變量對(duì)的目數(shù)，收斂后的材料體積比同樣低于1(吸聲材料全覆蓋)，該果顯示，對(duì)于本文選取的參考點(diǎn)來說，，的吸分表面全有時(shí)降噪果。

　　壓力分布正好相反[9]，先形成作用于聲屏障結(jié)構(gòu)的負(fù)壓力，然后是正壓力，但壓力幅值要比車頭的小，圖4是CRH3型列車在速度為341km/h，中心距(舟山鍍鋅隔音材料軌道中心距聲屏障的距離)為4m時(shí)，脈動(dòng)風(fēng)荷載作用下的聲屏障立柱和面板的位移。

　　其中1層和6層住宅的降噪效果相對(duì)較差，聲屏障對(duì)1層降噪效果較差的主要原，是因?yàn)榈孛嬖肼曋饕獊碜杂谘睾勇?，而沿河路未采取聲屏障措?聲屏障對(duì)6層降噪效果較差的主要原因，是因?yàn)殡S著聲屏障高度的增加，聲屏障遮擋噪聲的作用變?nèi)酢?/div>